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| 供貨周期 | 現(xiàn)貨 | 規(guī)格 | 12V系列 |
|---|---|---|---|
| 貨號 | 465324168 | 應用領域 | 醫(yī)療衛(wèi)生,能源,電子,交通,電氣 |
| 主要用途 | 控制系統(tǒng),電動玩具,應急燈,電動工具,報警系統(tǒng),應急照明系統(tǒng),備用電力電源,UP |
BATA蓄電池FM/BB12120T 12V120AH/20HR
產(chǎn)品分類品牌分類
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產(chǎn)品簡介
詳細介紹
BATA蓄電池FM/BB12120T 12V120AH/20HR
BATA蓄電池FM/BB12120T 12V120AH/20HR
凡在本中心購買ups電源設備的用戶，本中心均備有用戶檔案，設備到達用戶現(xiàn)場后，根據(jù)雙方所協(xié)商的安裝時間，公司將派專門人員到達現(xiàn)場對UPS不間斷電源設備設備進行免費的安裝調(diào)試工作。
同市電供時、出現(xiàn)在兩臺UPS輸入端的的電壓波形相比，當改用發(fā)電機供電時，出現(xiàn)在它的輸入電壓波形上的畸變度明顯地增大(此時，可在它的電壓波形上、觀察到頻率較高的瞬態(tài)”電壓躍變”現(xiàn)象)。*：當這種畸變度增大的電壓信號被送同時到發(fā)電機和電力穩(wěn)壓器的自動穩(wěn)壓調(diào)控線路中的電壓釆樣信號線路的輸入端上時、由此所造成的惡果之一是：迫使位于伺服調(diào)控式電力穩(wěn)壓器中的僅具有25V/秒左右的低速跟蹤運動特性的碳刷所執(zhí)行的”慢速機械移動”的調(diào)控操作、始終無法同步跟蹤從電子控制線路所發(fā)出的高速自動調(diào)壓控制信號。這是因為碳刷所執(zhí)行的是具有*延時特性的、機械移動式的自動調(diào)壓操作，從而迫使電力穩(wěn)壓器進入一種具有明顯”滯后跟蹤”特性的、“自激振蕩式”的“誤調(diào)”的工作狀態(tài)之中（其表現(xiàn)為：碳刷始終處于無規(guī)則的、不停的“上、下移動”之中），從而使得它始終無法進入穩(wěn)定的自動調(diào)壓工作狀態(tài)。為改善電力穩(wěn)壓器的運行條件，可釆用技術措施之一是：釆用適當?shù)亟档退臉朔Q穩(wěn)壓精度的辦法來達到盡可能地減少“伺服調(diào)整碳刷”執(zhí)行自動調(diào)壓操作的頻度，從而達到讓它進入慢速跟蹤的自動調(diào)壓狀態(tài)。在這里，釆用的辦法是：將電力穩(wěn)壓器的輸出電壓的穩(wěn)壓范圍從380V±1%擴大為380V±2.6%（370伏—390伏）。至此，150KVA的發(fā)電機就能正常地驅(qū)動由兩臺100KVA電力穩(wěn)壓器+6脈沖的80KVA“1+1”并機系統(tǒng)所組成的整套UPS供電系統(tǒng)，僅在發(fā)電機剛投入的瞬間、發(fā)電機還存在短暫的聲音稍有異常的現(xiàn)象。
經(jīng)”系統(tǒng)匹配性”調(diào)控操作的技術改進后、所檢測到的由發(fā)電機、電力穩(wěn)壓器和UPS并機供電系統(tǒng)所組成的供電系統(tǒng)的輸入諧波特性
為了證實對由發(fā)電機、電力穩(wěn)壓器和UPS并機供電系統(tǒng)所組成的供電系統(tǒng)所執(zhí)行的系統(tǒng)匹配性和兼容性的調(diào)控操作的合理性，對該系統(tǒng)進行如下輸入諧波特性的檢測：
(a)將兩臺電力穩(wěn)壓器的”開機啟動時間”錯開所帶來的性能改善
在150KVA發(fā)電機供電條件下、釆用手動切換操作的方法，從市電供電切換到發(fā)電機供電后、所測得的UPS供電系統(tǒng)的兩次”開機啟動輸入電流”的典型波形圖被示于3中。從該圖可以清晰地、分別地觀察到三種啟動浪涌電流：電力穩(wěn)壓器1的開機啟動浪涌電流、電力穩(wěn)壓器2的開機啟動浪涌電流、UPS的緩啟動輸入“爬升”電流。從這樣的測試結果可以得到如下結論：在釆用將兩臺電力穩(wěn)壓器的”開機啟動浪涌電流”的出現(xiàn)時間“錯開”3秒左右的技術措施之后，所帶來的明顯好處是：它大大地降低了在毎臺電力穩(wěn)壓器被開機啟動時所可能產(chǎn)生的瞬態(tài)浪涌電流的幅度，經(jīng)多次開機啟動測試后，發(fā)現(xiàn)：在此條件下，可能出現(xiàn)在兩臺電力穩(wěn)壓器的輸入端的瞬態(tài)電流的峰值都小于100A。與此相反，在未釆用這樣的技術措施之前，曾經(jīng)被檢測到的大浪涌電流的峰值卻高達220A左右
(b)市電供電與發(fā)電機供電條件下，UPS供電系統(tǒng)的輸入電流諧波和輸入電壓諧波特性的比較
6脈沖型80KVAUPS的分別在市電供電和發(fā)電機供電條件下、進入穩(wěn)態(tài)工作狀態(tài)時的典型輸入電流和輸入電壓的諧波頻譜分佈曲線被示于圖4和圖5中。與此同時，我們還可以得到如表1所示的輸入電流諧波分量THDI%r和輸入電壓諧波分量THDV%r的頻譜分佈特性的參數(shù)值。在表2中，還分別顯示出：在市電供電和發(fā)電機供電條件下的由兩臺100KVA電力穩(wěn)壓器+80KVA”1+1”UPS并機系統(tǒng)所組成的供電系統(tǒng)的各種典型的輸入諧波參數(shù)值。
表1：在市電供電和發(fā)電機供電條件下的80KVA的6脈沖UPS的輸入電流諧波分量THDI%r和輸入電壓諧波分量THDV%r的頻譜分佈特性
相關的檢測數(shù)據(jù)表明：對于同一套UPS供電系統(tǒng)言，不管它是工作在市電供電條件下、還是工作在發(fā)電機供電的條件下，它不僅具有幾乎相同的CosΦ,輸入功率因數(shù)PF,輸入諧波電流值。而且，還具有非常近似的輸入電流諧波的頻譜分佈曲線。在這里，需特別說明的是：造成在發(fā)電機供電條件下的UPS供電系統(tǒng)的輸入電流諧波分量(注：兩臺電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電流諧波分量和80KVAUPS的輸入端的輸入電流諧波分量THDI分別是24%和40.9%)小于在市電供電條件下的輸入電流諧波分量(注：兩臺電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電流諧波分量和80KVAUPS的輸入端的輸入電流諧波分量THDI分別是28.4%和44.8%)的原因是：在市電供電的條件下的輸入電流(227V,53A)小于發(fā)電機供電條件下的輸入電流(219V,62A)的緣故。按照6脈沖型UPS的工作原理，當它處于低壓，大電流的工作條件下運行時，它的輸入電流諧波分量的相對值(THDI%r)將會有不同程度的下降。
蓄電池型號 | 額定 | 額定 | 外 型 尺 寸（mm） | 內(nèi)阻 | 重量 | |||
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| 長 | 寬 | 槽高 | 總高 |
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FM/BB64 | 6 | 4 | 70 | 46 | 100 | 105 | 25 | 0.7 |
FM/BB610 | 6 | 10 | 151 | 50 | 94 | 99 | 13 | 1.6 |
FM/BB124 | 12 | 4 | 90 | 70 | 101 | 106 | 42 | 1.5 |
FM/BB127 | 12 | 7 | 151 | 65 | 95 | 101 | 27 | 2.3 |
FM/BB1210 | 12 | 10 | 181 | 76 | 121 | 121 | 20 | 3.4 |
FM/BB1212 | 12 | 12 | 151 | 99 | 94 | 100 | 15 | 3.7 |
FM/BB1218 | 12 | 18 | 181 | 76 | 168 | 168 | 13 | 5.3 |
FM/BB1220 | 12 | 20 | 181 | 76 | 168 | 168 | 12.5 | 6.1 |
FM/BB1224T | 12 | 24 | 175 | 165 | 125 | 125 | 12 | 7.5 |
FM/BB1226T | 12 | 26 | 175 | 165 | 125 | 125 | 12 | 8.0 |
FM/BB1228T | 12 | 28 | 175 | 165 | 125 | 125 | 9.5 | 8.3 |
FM/BB1233T | 12 | 33 | 195 | 130 | 162 | 166 | 9.0 | 10.0 |
FM/BB1240T | 12 | 40 | 196 | 165 | 176 | 176 | 8.5 | 12.5 |
FM/BB1255T | 12 | 55 | 229 | 139 | 210 | 216 | 6.5 | 16.0 |
FM/BB1265T | 12 | 65 | 350 | 166 | 175 | 175 | 6.0 | 21.0 |
FM/BB1275T | 12 | 75 | 259 | 168 | 208 | 214 | 4.7 | 22.0 |
FM/BB1280T | 12 | 80 | 259 | 168 | 208 | 214 | 4.5 | 23.0 |
FM/BB1210M | 12 | 100 | 330 | 173 | 216 | 222 | 3.8 | 28.0 |
FM/BB12100T | 12 | 100 | 330 | 173 | 216 | 222 | 3.6 | 31.0 |
FM/BB12120T | 12 | 120 | 408 | 172 | 237 | 237 | 3.3 | 36.0 |
FM/BB12135T | 12 | 135 | 482 | 170 | 241 | 241 | 3.2 | 42.0 |
FM/BB12150T | 12 | 150 | 482 | 170 | 241 | 241 | 3.2 | 45.5 |
FM/BB12200T | 12 | 200 | 521 | 238 | 215 | 221 | 2.8 | 61.0 |
發(fā)電機電源的高內(nèi)阻是造成UPS供電系統(tǒng)的輸入電壓失真度增大的主要原因
相關的檢測數(shù)據(jù)表明：對于同一套UPS供電系統(tǒng)言，當它處于發(fā)電機供電的條件下運行時，它的輸入電壓諧波分量明顯地高于在市電供電條件下的輸入電壓諧波分量。我們從這套UPS供電系統(tǒng)上所檢測到的數(shù)據(jù)是：對于出現(xiàn)在兩臺電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電壓諧波分量而言，在市電供電時和在發(fā)電機供電的的THDV分別為2.8%和5.1%。對于在出現(xiàn)80KVAUPS的輸入端的輸入電壓諧波分量而言，在市電供電時和在發(fā)電機供電的的THDV分別為3.1%和6.1%。從圖4和5還可觀察到：在驅(qū)動相同的整流濾波型非線性UPS負載時，通過降低輸入電源的內(nèi)阻不僅可以有效地降低UPS的輸入電壓諧波分量THDV。而且，還可以有效地消除由UPS反饋到輸入電源中的高次電流諧波分量THDI(n)%所可能在輸入電源上所產(chǎn)生的高次電壓諧波分量THDV(n)%。例如：當市電供電時，出現(xiàn)在80KVAUPS輸入端的輸入電壓諧波分量主要集中在5次和7次等低次輸入電壓諧波分量上。然而，在釆用具有較高內(nèi)阻的發(fā)電機供電時，我們不僅可以觀察到5次、7次、13次和17次等的輸入電壓諧波分量。而且，還可以觀察到由UPS的IGBT逆變器的脈寬調(diào)制所產(chǎn)生41次、47次和49次等的高次輸入電壓諧波分量。為此，過去為UPS業(yè)界所經(jīng)常釆用的技術措施是：利用增大發(fā)電機的輸出功率和UPS的輸出功率的容量比的辦法來改善發(fā)電機的帶載特性，其實質(zhì)是通過增大發(fā)電機的容量的辦法來降低發(fā)電機的內(nèi)阻
在此需要說明的一點是：造成出現(xiàn)在兩臺電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電壓諧波分量小于在出現(xiàn)80KVAUPS的輸入端的輸入電壓諧波分量的原因是：有不會產(chǎn)生輸入電流諧波”污染”的空調(diào)機和照明負載等負載被同時并聯(lián)在UPS的輸入配電柜中的匯流母排上的綠
*：為改善由發(fā)電機+電力穩(wěn)壓器+”1+1”UPS并機系統(tǒng)所組成的UPS供電系統(tǒng)的可靠性的技術途徑之一是設法提高UPS并機系統(tǒng)對輸入電源的適應性，可供選擇的技術措施有：
釆用6脈沖+5次諧波濾波器型UPS、12脈沖整流器型UPS或12脈沖+11次諧波濾波器型UPS等辦法來降低它的輸入電流諧波分量。然而，由種種原因所限，對于目前的用戶來說，只能繼續(xù)使用原有的6脈沖型80KVA”1+1”UPS并機系統(tǒng)
提高”1+1”UPS并機系統(tǒng)的并機性能：通過準確的、合理的”并機調(diào)機”操作來盡可能地降低UPS并機系統(tǒng)的”環(huán)流”和降低兩臺UPS的輸出電流的”均流”不平衡度,從而達到盡可能地提高它對發(fā)電機電源的適應能力。
在此次對由發(fā)電機+電力穩(wěn)壓器+”1+1”UPS并機系統(tǒng)所組成的UPS供電系統(tǒng)所執(zhí)行的”系統(tǒng)匹配性”的調(diào)控操作中，沒有得到明顯技術改善的部件是：釆用釆用”熱同步并機”調(diào)控技術的UPS冗余并機系統(tǒng)的并機輸出特性較差。有關的并機調(diào)控操作的實踐表明：由于種種原因所限，對于這套80KVA”1+1”UPS并機系統(tǒng)而言，它的并機工作特性、至今仍然處于不能令人滿意的工作狀態(tài)之中，其主要表現(xiàn)為
從UPS的LCD顯示屏上所讀取的電流、KVA和KW等UPS的實時運行參數(shù)值較大地偏離它的現(xiàn)場實測值,需要重新較正。否則，易于導致相關的操作人員產(chǎn)生”誤解”(注：此類現(xiàn)象，在其它安裝現(xiàn)場、也曾出現(xiàn)過)。
凡用戶在本中心購買的免維護蓄電池，主機均享有三年的免費保修服務，電池有二年免費保換服務。在保修期內(nèi)，在滿足使用環(huán)境和使用條件及按規(guī)范操作的情況下，對UPS發(fā)生故障和器件損壞等意外情況時，對損壞的器件和故障進行免費的更換和檢修維護。
根據(jù)經(jīng)過MG24型鉗型電流表校正后所獲得的80KVA”1+1”UPS并機系統(tǒng)的輸入和輸出參數(shù),可以得到這套UPS并機系統(tǒng)的如下并機工作特性：
(b)存在于兩臺UPS之間的”環(huán)流”偏大(注：”環(huán)流”不是從毎臺UPS輸入用戶負載中的電流，它是在兩臺UPS之間相互流動的電流)
所有這一切，都說明這套UPS并機系統(tǒng)的并機性能較差。按照目前UPS業(yè)界的慣例，UPS并機系統(tǒng)的”均流”不平衡度應小于±5%,環(huán)流”小于3-4A的水平。上述檢測數(shù)據(jù)表明：其并機性能明顯地低于UPS業(yè)界的并機性能。
